在感應加熱穩壓器的使用改善74HC4046
作者：上海穩壓器廠 發布時間：2016-09-23
摘要:感應加熱穩壓器已逐步應用于工業生產,其主要對象是加熱的筒形工件。對于加熱筒式工件,提高了加熱效率,便于現場改造,要求功率跟蹤負載頻率。鎖相環74HC4046在…摘要:感應加熱逆變穩壓器已逐步應用于工業生產,其主要對象是加熱的筒形工件。對于加熱筒式工件,提高了加熱效率,便于現場改造,要求功率跟蹤負載頻率。本文進行了改進鎖相環74HC4046使用感應加熱穩壓器,在運行過程中,穩壓器,可以進行實時檢測和PLL鎖相環,激發自我改造,實現鎖定損失控制。實驗結果表明,傳統的方法是比較合理和可行的,它是更適合實際應用。0引言隨著國家節能減排政策,感應加熱方式,具有節能、熱污染等優點,具有加熱速度快的優點,已逐步取代傳統的電阻絲加熱的方法應用于各種工業加熱場合,特別是在注塑機上的應用及造粒機拉絲機等設備特別寬。目前,在設備中使用的感應加熱穩壓器大部分是在改造故障的領域,經過較長時間的,加熱效率降低,故障率較高,由于電感大的變化。為了解決上述問題,并滿足上述設備的現場改造和工藝的要求,提出了感應加熱逆變器的功率和頻率。對于設備,對當前的滲透深度有一定的要求。根據電磁感應和趨膚效應的規律,感應加熱頻率低,穿透深度較深,感應電流小。在上述因素的基礎上,通過理論計算,感應加熱頻率約為20千赫。為此,本文介紹了由5 ~ 28千赫kHz的IGBT的使用,額定電流20 A,額定功率具有4.4千瓦率的感應加熱逆變器。使用的集成鎖相環74HC4046提高功率來實現自我轉型的激勵的數字控制,使穩壓器可以在操作過程中失鎖控制,最終保證無相差頻率負載電壓與負載電流跟蹤穩定可靠,而且保證了工件在加熱過程中,權力始終在準諧振狀態,感應加熱穩壓器的可靠性和穩定性,在實際應用中有很大的提高。1感應加熱穩壓器的逆變主電路的IGBT超音頻穩壓器實現的角度出發,結合并聯諧振和串聯諧振的優點和缺點的現場實際要求,逆變感應加熱穩壓器的串聯諧振方案,四40A、600 V IGBT VT1 ~ VT4單相全橋逆變電路,如圖1所示的電路。圖1側電路圖的感應加熱穩壓器逆變器1 C高頻無感電容電阻,最大電流必須超過穩壓器,產品品質因子Q的壓力必須超過在AB兩階諧振電路的最大電壓;采用聚四氟乙烯絕緣電線纏繞;R逆變電阻側環。為了提高功率因數,降低電磁力和逆變器的開關損耗,RLC電路必須在串聯諧振狀態。在相同的輸入電壓情況下的RLC串聯諧振電路,IAB的最大電流,UAB是矩形波電壓波形,IAB的正弦電流波形,在相同的頻率和相位的UAB和美國,如果逆變器高頻感應加熱穩壓器負載諧振頻率偏差、波形IAB正弦波的失真,離失真變得更加強大,和相位差的IAB和UAB的更多。2.1鎖相環控制電路的2鎖相環控制電路設計由于感應加熱穩壓器負載的實際使用環境以及工件形狀和溫度特性的影響負載電感L和等效電阻參數R的量是在運行過程中的穩壓器的變化,所以只有對負載的固有頻率是穩定和可靠的跟蹤,以確保感應加熱穩壓器的效率。為此,在感應加熱穩壓器中加入鎖相環控制部分。鎖相環由三個基本單元電路、鑒相器、環路濾波器和壓控振蕩器組成。鎖相環74HC4046三相位檢測器。鑒相器根據實際電路的設計要求,選擇相位檢測器2。相位檢測器2是由上升沿觸發的比較,比較的信號占空比無需,和相位檢測器2有一三個狀態輸出13針和相位差輸出1英尺。當三態輸出端口13腳輸出高阻態時,鎖相環處于穩定工作狀態,3針和14針的輸入無頻率和相位差,相位差輸出1英尺高。74HC4046 PLL傳統[4]控制方法并沒有充分利用這些特點,它激起的振動和沖擊它自動轉換只能鎖相環電路的電矩僅僅通過電容的充放電,并有效判斷鎖相環不工作狀態,所以當穩壓器在運行過程中,如果鎖相環失鎖,穩壓器不在運行狀態進入正常狀態的鎖相環頻率跟蹤。針對以上問題,本文改進了傳統74HC4046使用感應加熱,鎖相環控制電路原理圖如圖2所示,傳統的控制網格線的部分相對完善的主體。鎖相環控制電路的原理及控制原理圖如圖2所示的改進圖,傳統它激起的振動和激發自我改造的方法從純模擬控制到數字控制的設計方法,主要是在外圍74HC4046鎖相環控制電路如圖3所示是由微處理器進行實時檢測和調整階段,循環狀態,提高了穩壓器的穩定性和可靠性的開始。圖3 mm74hc4 [工業電器-中國工業電器網] 046主要外圍控制電路,根據IGBT能承受的最高頻率在額定電流,實際的加熱要求的頻率,調整R2和C1確定鎖相環輸出的最低頻率的大小,然后確定R1的大小,鎖相環輸出的中心頻率和最高的頻率滿足要求。其次,根據實驗結果,9引腳電壓的關系如圖4所示,壓控振蕩器的輸出頻率,確定9英尺9英尺的最佳導通電壓,使得電壓振蕩電壓,靠近中心頻率的壓控振蕩器的輸出頻率,霍爾電流信號和反饋可以大于一定的電壓穩壓器的啟動更容易的價值,所以在網格線圖3電路的設計。最后確定了相位檢測器的增益和電壓控制增益和鎖定時間,并計算了兩階鎖相環的環路濾波器的參數。環路濾波器的參數是R3和R4和C2。圖1霍爾傳感器使用圖49英尺和4英尺的電壓輸出頻率檢測負載電流信號,由A到B的電流信號的正方向后,以相同的頻率和相位的方波信號的霍爾電流信號處理后的過濾和過零比較裝74HC4046 14英尺,時間補償后加載到3英尺后的輸出信號,4英尺,3英尺和14英尺的信號相比較,9英尺高的線性變化之間的相位差的平均電壓。同時,在4腳輸出信號加載到~ VT4 VT1的后橋臂互鎖和隔離驅動,和VT1和VT4驅動信號的方向與定義的方向一致。2.2是實現74HC4046觸電激勵力矩的轉換,沒有霍爾的電流信號,在最低頻率的壓控振蕩器的輸出,如果反饋信號大于當前霍爾電壓鎖相環進入自激狀態。但在實際應用中,它是由各種環境和條件的影響,鎖相環的使用過程中可能丟失,這9個引腳的電壓是74HC4046穩壓器電壓。13引腳的輸出不再是一個穩定的三態輸出,1英尺的輸出是一個脈沖信號,這表明14英尺和3英尺之間的相位差,和脈沖信號的占空比與絕對相位差是線性的。由于傳統的激勵激勵和激勵激勵的方法的不足,使得感應加熱穩壓器的穩定性和可靠性得到了有效的保證。為了彌補傳統方法的不足,本文采用74HC4046的自身特點,首先,1英尺的濾波和整形的輸出信號,單片機的AD采樣,當其值低于設定值,我們可以得出這樣的結論:在解鎖狀態的鎖相環;然后,光耦的P1的微處理器控制壓降通過網格線兩個二極管VD1和VD2管夾,限流電阻R5,9腳電壓拉到開啟電壓,PLL處于激發態;最后,光耦P1狀態恢復鎖相環進入自激狀態,實現穩壓器在環鎖的操作完成自我激勵,轉換失去控制,確保負載電流I跟蹤負載電壓。3實驗結果
